发动机连杆断裂原因(一)
关于本田发动机连杆断裂案例分析
发动机连杆断裂是一种较为常见的故障现象。引起发动机连杆断裂的原因很多，既有可能是零部件本身的缺陷，也有可能是外来因素的影响，还有可能是用户使用不当造成。连杆断裂的发生往往会导致发动机报废，造成较大经济损失。所以，对发动机连杆断裂的原因进行总结和分析，不仅能够对汽车生产厂家提高产品质量水平有积极的促进作用，而且能指导用户正确使用车辆，避免产生不必要的维修费用。下面分析几种典型的原因。
一、发动机汽缸进水
一辆本田雅阁2.0L乘用车，行驶里程为28993km。在行驶过程中，听到一声较大的异响后发动机熄火，不能再次启动。拖至维修站检查，发现发动机缸体破损（如图1所示）。进一步拆检，发现第一缸连杆断裂。
经分析，连杆材质各项指标均正常，排除了因材质问题引起故障的可能性。检查发动机舱时发现：电池安装座上有较多
泥沙；在保险丝盒附近有大量飞溅的泥点；拆开空气滤清器，发现空气滤清器上盖上有较多泥点，且空气滤清器下盖上有相当多的泥土。种种迹象表明，该车曾经涉深水行驶。
解体发动机后，观察各缸缸套上活塞环运动的最高位置（上止点），可以看出第一缸的上止点明显比其它缸低(如图2所示)。笔者认为，连杆是弯曲运转一段时间后才发生断裂。
该车进气系统由进气口、共鸣腔、空气滤清器、进气管、节气门体、进气歧管等组成（如图3所示）。水是如何进入进气系统从而进入发动机的呢？笔者认为，车辆在水中行驶时会使水面发生较大波动，造成水面高度相对进气口时高时低，水面高于进气口时，发动机将水吸入汽缸。
最初进入汽缸的水，在缸体高温的作用下很快形成水蒸气，使该缸无法形成可燃混合气。随着进水量的增多，水会积存在活塞顶部，使燃烧室的有效容积减小，压缩阻力增大，活塞传给连杆的压力也增大。当积水量达到一定程度(如接近燃烧室容积)时，压缩行程实际上变成了对水的压缩，连杆所承受的压力急剧增大，以至发生弯曲变形直至断裂，从而打破发动机缸体。
现代发动机一般采用直径较大的进气总管和进气阻力系数较小、呈弯曲手指状的进气歧管，给空气的进入提供便利的条件。然而，如果车辆在深水路面行驶，这种结构同样给水的进入提供便利条件。一般情况下，当水被吸入进气管时，由于惯性，水将首先涌到水平的进气总管末端，然后再往回流，导致位于进气总管末端的第一缸进气歧管最易进水。另
一方面，多数发动机的混合气是在喷油器将燃油喷射到进气门附近开始形成的，各缸混合气的形成彼此独立。只要进气系统还有空气进入，其他汽缸仍可形成可燃混合气，使发动机运转，导致进水汽缸的连杆弯曲，最终断裂。
因此，车辆在涉水行驶时要格外小心。当发现道路积水较深，有可能造成发动机进水时切不可强行通过，避免造成不必要的损失。
二、发动机喷油系统异常
一辆本田飞度1.3L乘用车，行驶里程为1325km。起步时，由一挡换到二挡后，听到一声较大的异响。经检查，发动机第二缸连杆断裂，将缸体及油底壳打破。
仔细检查进气管、空气滤清器、节气门体等均未发现进水痕迹，可以排除是由于汽缸进水造成。对连杆进行材质分析，也并未发现异常。
再次对车辆进行检查，发现用户自行加装的防盗器接在了第二缸喷油器的控制线路上。从防盗器的工作电路分析，第二缸喷油器一直处于连通状态，即第二缸一直在喷油。随着第【发动机连杆断裂原因】
二缸内储存的燃油越来越多，在压缩行程中，第二缸连杆要承受的压力逐渐增大，而当这个压力超过连杆所能承受的极限时，连杆就被压弯。在继续使用的过程中，连杆疲劳变形，最终断裂，导致发动机缸体被高速运动的连杆打破。
在国外，有人将发动机汽缸进水造成连杆断裂的现象称为“水锤（Water Hammer）”；把燃油喷射过多造成连杆断裂的现象称为“汽锤（Gas Hammer）”，确实是非常形象。
因喷油过多的问题导致的连杆断裂，一般没有规律可循，要视具体情况而定。在检查发动机时，要注意观察各汽缸的燃烧情况。一般喷油较多的汽缸，因为可燃混合气较其它汽缸浓，缸筒和缸盖都会比其它缸黑。再进一步检查喷油器及喷油控制的相关线路。
汽缸进水导致连杆断裂，一般都是进气歧管末端所对应的汽缸连杆发生断裂(四缸发动机为第一缸或者第四缸)。
发动机连杆断裂原因(二)
摩托车发动机连杆断裂原因分析
【发动机连杆断裂原因】 摩托车发动机连杆断裂原因分析
陈 明， 谭 莹， 曹 标， 周 崎， 刘健斌
(广州出入境检验检疫局化矿金属材料检测技术中心，广东广州510623)
要：对断裂的摩托车发动机连杆进行宏观、金相及断口分析。结果表明连杆与输出轴之间曾发生强烈磨擦，
连杆局部区域应力集中及温度过高，降低了该区域的疲劳强度。同时该区域组织中存在的较粗大的碳化物
了基体组织的连续性，加速了裂纹的形成和扩展。
词：连杆；疲劳断裂；失效分析
东某摩托车厂一辆摩托车在运行了2000km后发生机械故障，经拆机检查，发现发动机曲轴连杆断裂。厂家送来断裂连杆要求进行断裂原因分析。据悉该连为20CrMnTi，表面经过渗碳处理。连杆工作原理见图1，连杆的往返运动带动两传动曲轴转动。
图1 曲轴连杆工作示意图
宏观检查
失效连杆件有两个断口，杆身未发现明显变形(图2)，在连杆断裂端的轴承弧面可见许多与断口平行的裂纹[图3(a)]；断裂端一侧面存在强烈磨擦痕迹[图3(深度达0.5mm；轴承弧面靠近磨擦侧面一端可见蓝灰色的高温氧化痕迹[图3(c)]，连杆另一端未发现裂纹。断口1(图2左边的断口)较为光滑平整，断口损，中部可见疲劳弧线[图3(d)]；断口2(图2右边的断口)未见疲劳弧线。
图2 曲轴连杆全貌
(a)连杆断裂端的轴承弧面裂纹；(b)连杆的一个侧面受到磨损；
(c)曲轴轴承弧面靠近磨擦侧面一端蓝灰色的高温氧化痕迹；(d)断口1全貌
图3 磨损及断裂处的宏观形貌
扫描电镜分析
断口1在扫描电镜下显示疲劳弧线[图4(a)]；根据弧线的走向可以找到疲劳源，疲劳源在[图4(d)]右下方拐角处，局部放大，源区的细微组织大部分已磨看到放射棱特征[图4(b)]；在疲劳扩展区可见疲劳条纹及二次裂纹[图4(c)]；断口2未见疲劳条纹，只有韧窝，可见断口1是最先开始断裂的断口，而断次断口。
(a)断面区间的疲劳弧线；(b)疲劳源形貌；
(c)疲劳扩展区的二次裂纹及疲劳条纹；(d)白色块状碳化物
图4 断口的SEM照片
常规检验
取样对曲轴连杆相应部位按GB/T230.1-2004进行硬度测试，按GB/T9450-2005检测渗碳层厚度，按JB/6141.3-1992检验渗碳层碳化物和马氏体及残余奥，结果见表1。结果表明连杆渗碳层表面碳化物等级超过产品技术要求，特别是在截面的四个角区域存在较严重的碳化物分布[图4(d)]。渗碳层组织为针体+残余奥氏体，心部组织为低碳马氏体+少量铁素体。
化学成分
在连杆身部位取样，进行化学成分(质量分数，%)分析，结果符合GB/T3077-1999 20CrMnTi的化学成分要求，见表2。
结果分析
综合上述检验结果，失效件材料化学成份符合技术条件要求。连杆断裂端一侧面出现非正常严重磨擦现象，轴承弧面靠近磨擦面一端出现的蓝灰色的氧化色氧化铁(Fe3O4)及红色氧化铁(Fe2O3)的混合体，其形成温度在400℃以上。表明该连杆与一输出轴之间的磨擦导致该区域温度过热。断口扫描电镜分析表劳裂纹源在氧化膜附近的拐角处，正处于高温区域。表面氧化会使裂纹产生的机会增加，同时高温提高了蠕变损伤的可能性。另一方面磨擦导致金属表面粗形成表面应力集中，增大疲劳源产生的可能性。断裂起源往往发生在拉应力最大的层面上。从连杆运动受力情况分析，断口1的断面所受的拉应力最大，断面靠近磨擦面的拐角处形成裂纹源。同时由于该区域存在较粗大的状碳化物，破坏了基体组织的连续性，加速了裂纹的形成和扩展，降低了疲劳强度，了疲劳断裂。
连杆渗碳表面的碳化物过大与渗碳工艺不当有关。粗大的块状碳化物主要是由于碳浓度过高造成的，特别容易在工件尖角处形成，导致零件寿命显著下降渗碳过程中应注意严格控制渗碳气氛的碳势，以免过高的碳势引起工件表面形成粗大
化物。
结论
曲轴连杆断裂属疲劳断裂，引起断裂的原因是在使用时连杆受到剧烈磨擦，导致局部区域应力集中及温度过高，降低了材料的疲劳强度。连杆拐角处表面状碳化物加速了裂纹的萌发及扩展。
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发动机连杆断裂原因(三)
发动机曲轴断裂原因分析
发动机曲轴断裂原因分析
引言：曲轴是内燃机的重要组成部分，是内燃机的脊梁，在高【发动机连杆断裂原因】
温、高压和强度很高的振动的恶劣条件下工作，长期处于弯曲、扭
转、振动、拉伸等循环应力作用的状态下，因此曲轴容易产生弯曲
和扭转变形，导致其疲劳和产生裂纹，甚至断裂。
本文分析曲轴的受力情况，确定曲轴最易断裂的位置为曲轴主轴
颈和连杆轴颈的过渡圆角以及轴颈上的油孔处，并结合曲轴的工作
过程分析曲轴断裂的原因与金属疲劳破坏的机理，相应的采取一定
的措施，使曲轴正常工作，内燃机安全、可靠的服务于各种机械设
备。
内燃机包含着多个系统和机构。其中曲柄连杆机构主要包括活塞
连杆组和曲柄飞轮组。曲轴组由曲轴、飞轮、平衡块、减振器以及
传动齿轮等组成.曲轴是内燃机中最典型最重要的零件之一，它是
由一个或多个曲拐组成的，其功用是将活塞连杆组传递过来的气体
压力转变为转矩，作为动力而输出做功，驱动其他工作机构，并带
动内燃机辅助装备工作。曲轴是内燃机的重要零件之一，其工作环
境相当恶劣，长期处于弯曲、扭转、振动、拉伸等循环应力状态下，
因此曲轴容易产生弯曲和扭转变形，导致其疲劳和产生裂纹，甚至
断裂。
一、曲轴的功用及工作条件
曲轴是内燃机中最典型、最重要的零件之一，其功用是将活塞连
发动机连杆断裂原因(四)
动叶可调轴流风机液压油缸连杆断裂原因分析
【摘要】 随着火力发电厂锅炉机组向着大容量、高参数方向发展,动叶可调轴流通风机作为主要辅助设备也逐步广泛应用于大型锅炉机组上。本文对景德镇发电厂动叶可调轴流式引风机液压缸组连杆断裂事件原因与改进措施做了详细阐述,并对动叶可调轴流风机常见故障及预防措施进行了介绍。 【关键词】 动叶可调轴流风机连杆断裂故障分析防范措施
1 前言
动叶可调轴流风机由于具有效率高,风机功耗少,厂用电低,运行费用较低,对风道系统适应性好等特点,尤其是动叶可调轴流风机能在运行中改变动叶的角度,从而调节风量、风压,具有良好的凋节性能,近年来,在大型电厂锅炉上被广泛采用。
江西景德镇发电厂2×600MW级机组“上大压小”扩建工程两台超超临界锅炉机组的一次风机与送风机均采用上海鼓风机厂有限公司生产的动叶可调轴流风机,引风机采用成都电力机械厂生产的动叶可调轴流式风机。其中:#1机组自去年12月31日通过168H试运行至今,发生过一起引风机液压调节系统中油缸组连杆断裂事件;#2机组自今年5月18日顺利通过168H后,三大风机运行正常。
2 动叶可调轴流风机工作原理
动调风机运行时,气流由系统管道流入风机进气箱后改变方向,经集流器收敛加速后流向叶轮,电动机动力通过叶轮对气流作功,动叶的工作角度与叶栅距可无级调节,由此可改变风量、风压,满足工况变化的需求;气流由轴向运动经叶轮作功后变为螺旋运动,流出的气流经后导叶转为轴向流动,再经扩压器流至系统满足运行要求。其运转原理如图1所示。
3 #1机组引风机液压油缸组连杆断裂分析与改进措施
我厂引风机系成都电力机械厂生产的AP系列动叶可调轴流式风机,型号为HU26648-22,采用两级叶轮,每级叶片数为22片,动叶调节范围为-36～+20°,其具体参数见表1。
3.1 引风机液压缸连杆断裂原因分析
3.1.1 连杆断裂事件过程
当班运行人员发现#1机组A引风机电流由340A升高至535A,B引风机电流却由335A最低下降至135A。经就地检查,发现B引A、B液压油泵电机均停转。检修人员经检查两油泵电机电源空开均在跳开位置,控制柜内接触器均处吸合位置,进一步检查发现端子箱内A泵电机端子两相过热熔化短路,造成电源空开跳闸。后经检查未发现其他明显故障。随即,试送B油泵电源空开进行试转,该油泵启动,液压油站出口母管油压恢复正常,B引动叶调节风门根据调节指令开启,B引电流瞬间升高至640A,炉膛压力低低引起MFT动作。
#1机组重新并网运行后,发现引风机振动明显比平时运行值大,随后停引风机进行检查,初步判断该引风机内部液压缸连杆脱落或断裂。经进一步内部检查后,发现液压油缸组连杆断裂,如图2所示。
3.1.2 连杆断裂事件原因分析
经过对断裂连杆断口形状分析,可明显看到左侧断口上部有略微向下弯曲痕迹,可断定为先受到外力挤压所致;再从左右断面可以看出,两断面上凹凸断痕可以完全吻合在一起,由此可以说明该连杆又受到较大外力拉拽最终导致断裂,断口如图3所示。
通过我厂技术人员进一步的共同分析认为,引风机液压油站两台油泵均失电跳闸后,引风机未停转情况下,其动叶因离心力而产生的关闭力矩不断增大,致使伺服阀很难维持原有压力,动叶维持不了原有开度,伺服阀泄压时造成油缸组连杆向动叶开度减小的方向动作,如图4所示,水平向右侧动作,而与此同时电动执行机构实际未动作,还保持原有状态,所以导致油缸组连杆受到挤压,但还未断裂;经检修处理后,液压油站油泵重启后,伺服阀调节压力立刻恢复,组连杆会迅速将动叶开度恢复至原始位置,此瞬间过程,组连杆被猛烈拉拽,最终导致连杆断裂。
3.2 引风机液压缸组连杆断裂防范措施
根据上述原因分析可见,连杆断裂的主要原因是引风机两台液压油泵全停,最根本原因是在未采取任何保护措施情况下,又将一台液压油泵送电启动,导致连杆在受到挤压状态下又突然受到拉拽而断裂。
针对引风机液压油泵全停后应采取的相关操作及保护,经厂家和我厂技术人员共同研究决定,我厂引风机控制油压低报警值为3.2MPa,若低于报警值3.2MPa,此时应延时15s后启备用泵,若备用泵启动,延时30s后油压仍在报警值3.2MPa以下,此时则应停转风机,并立即对液压油站进行检修。
在热工逻辑保护方面:(1)增加两台液压油泵全停和液压油位低低时,跳该引风机RB动作保护逻辑;(2)增加两台液压油泵全停,闭锁执行机构开启的程序,避免误操作损坏伺服阀,保证设备安全;
4 动叶可调轴流风机常见故障分析及处理
动叶可调轴流风机由于有一套液压调节系统,结构上比较复杂,虽从国外引进技术,在风机的设计、结构、材料和制造工艺上有较大提高,但轴流风机仍存在不安全因素,主要表现为:轴承振动大及运行不平衡、轴承温度过高、风机漏油、叶片磨损等问题。
4.1 风机轴承振动异常
引风机工作环境较为恶劣,不仅承受烟气中灰尘的冲刷,还承受烟气流的冲刷,造成风机叶轮上留有积灰,还会伴有叶轮磨损不平衡。在风机负荷变化频繁且幅度较大时,主要在转子轮毂表面的积灰会突然脱落造成转子不平衡,导致轴承振动过大;轴承润滑油量少、轴承座污染或轴承损坏,都会引起轴承的过早失效,也是导致轴承振动大且运行不平衡的原因之一。
若要保证轴承在合理振动范围内,则要利用检修机会对叶轮进行清洁,还要平衡叶轮,测量磨损量,待大修时予以更换;运行中振动探测器必须在尽可能短的路线与主轴承刚性联接,水平方向测量,也可以轴向;建议频谱分析振动状态,如果不能实现,也应该测出振速(mm/s)或振幅(um)。
4.2 风机轴承温度过高
我厂引风机轴承温度保护定值设定为:高于80℃时报警,高于100℃时跳风机。因润滑油系统造成温度升高主要由于润滑油质差,润滑油流量过大或过小、压力过高或过低等因素。润滑油质差,杂质过多会使轴承在转动中加剧摩擦,导致温度升高。如果润滑油流量过大,经过冷油器的润滑油不能全部与冷却介质充分接触,也就不能完全冷却,冷油器出口油温仍较高,导致轴承温度升高。如果润滑油流量过小,进入轴承箱内的润滑油与原轴承箱内的润滑油交换不充分,轴承温度也会升高。同样压力过低也会使轴承箱内润滑油冷却交换效果差,而润滑油压力过高会使油管路负荷过大容易造成泄漏。
所以,要对润滑油的油量、油质及油压进行控制。润滑油量要通过控制油站上的回油窗进行观察,流量要适中;油质要求定期化验,对不合格的油质要进行过滤,严重不合格的要及时更换新油,以免损坏轴承;油压一般控制在0.2MPa左右,可以通过压力表实时进行监测,对压力过高或过低情况进行调整。此外还要保证冷油器的冷却效果,即保证冷却水的温度适中,冷油器的换热面积满足油冷却的需要。
4.3 风机漏油
风机漏油主要是液压缸、控制头和轴承箱或润滑油系统漏油。液压缸和控制头漏油,主要分为内漏和外漏。内漏主要是活塞及滑阀密封件故障造成动调卡涩与失灵,导致左右油室相互窜油。外漏则主要是密封件老化引起漏油。轴承箱漏油主要是由于密封件质量差和老化引起漏油。风机润滑油质不合格或恶化,轴承杂质进入油室损伤磨坏密封件,轴承箱骨架油封的压环外有锁紧螺母,由于锁紧螺母没有止退装置,运行中长期振动,锁紧螺母松动,导致骨架油封的压环松动引起漏油。
为了防止风机漏油,应利用停炉检修时对液压缸及控制头进行检查。还要加强风机油系统的管理及轴承的润滑工作,保证轴承油箱应有良好的密封;系统油压保证在正常范围;根据液压油及润滑油污染程度及时更换供油装置和主轴承箱的油,并清洗过滤器和油箱。
4.4 风机叶片磨损
动叶可调轴流风机压力系数小,则风机达到相同风压时需要的转子外沿线速度高,作为引风机,含尘气流对叶轮的磨损问题比其它型式的风机要大些,不做耐磨处理时,一般只能承受150mg/Nm3的含尘量。为了提高叶片的使用寿命,需采用钢叶片表面喷焊耐磨层的措施。叶片经过耐磨处理后,能承受300～350mg/Nm3含尘量。
引风机叶片磨损程度除了与叶片制造工艺、耐磨涂层以及叶型等有密切的关系,还与烟气中灰尘的含量过高以及气流冲击过分集中等都有很大的关系。进一步研究分析表明,叶片磨损与叶型及电除尘器效率高低有关外,还主要与风机转速有关。某电厂三期引风机转速只有750r／min(一、二期引风机转速为985r／min),而三期引风机与一、二期引风机具有相同叶片数,转速比一、二期引风机低了近1／5。在相同的风机选型条件下,理论与实践均表明风机叶片的耐磨寿命与风机转子速度的平方成反比,因此,在相同出力条件下,转速较低的风机具有更好的耐磨性。
5 结语
风机是火电厂必不可少的机械设备,也是电厂锅炉最重要的辅助设备之一,其运行状况对电厂安全经济运行至关重要。所以要加强对风机的保养,加强现场设备检查,确保液压调节及润滑油系统正常;加强对风机的维护力度,保证风机的正常运行及备用;加强运行调整及运行管理,防止误操作损坏设备。
参考文献:
[1]张修华.动叶调整式轴流风机动叶卡涩的原因分析及处理[J].广东电力,2007年9月.
[2]陈宜振,尹民权.动叶可调轴流风机机械故障原因分析[J].风机技术,2008年第4期.
[3]王新平.动叶可调轴流风机调整异常原因分析及措施[J].江西电力,2004年第5期.
发动机连杆断裂原因(五)
C系列发动机活塞崩裂问题
摘要：活塞是汽车发动机的“心脏”，在发动机启动时候占了极其重要的地位。汽车活塞是用来承受气体压力，并通过活塞销让连杆驱使曲轴旋转，从而输出动力，其工作于高温高压的环境中，承受极大地热负荷和机械负荷，是发动机中工作条件最恶劣的关键零部件之一，因此活塞的质量控制极为重要。文章对近期发生的几起发动机活塞头部崩裂现象做研究分析，查找根本原因以预防同类问题的再次发生，提高发动机活塞以及车辆的使用寿命。 关键词：活塞崩裂；发动机；热负荷；机械负荷
中图分类号：TK407 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2014）10-0104-03
通过数据显示，C系列发动机出现活塞崩裂问题也有不少案例，通过对各种崩裂现象的分析与研究，找到C系列发动机活塞崩裂的根本原因；基于这些原因，采取相应的临时措施和长期措施，从而控制同类故障再次发生，为C系列发动机今后的正常运作保驾护航，提升C系列发动机的质量和市场认可度。
1 基于活塞崩裂问题的分析
1.1 问题描述
市场反馈2例C系列发动机异响问题，拆解后发现其中一台二、三缸活塞头部崩裂，另一台一缸活塞头部崩裂。
1.3 结果分析
（1）1#和2#活塞“崩裂”部分，都未观察到“疲劳辉纹”形貌特征，而都有“撕裂棱”形貌特征，这是活塞是受到了较大的由第1道环的“环底”向活塞顶面方向的“力”的作用，而形成其顶部“崩裂”的（见图8和图18）。
（2）2#活塞顶部先发生“崩裂”后，2#活塞的第1道活塞环才以“撕裂”的方式，较快地发生断裂的。
1.4 对比分析
通过和同类产品相对比分析，因B15D与C15D活塞类似，故进行了对比如下：
（1）B15与C15材料不同，氧化层厚度要求不同。
（2）所使用的设备、工装、电解液和电流大小等相同，影响厚度的通电时间有所不同。
（3）表面处理（1环槽阳极氧化）工艺相同。
2 结语
经研究分析售后活塞及活塞环崩裂及断裂现象，多为活塞头部在受强外力作用下的强度损坏。此活塞的材料、整体强度有待进一步提高，建议提升活塞材料等级，由1295改为1275。同时活塞进气闭门坑外侧圆角过小，形成尖角，造成热点；考虑发动机爆震，温度过高引起。建议改进活塞燃烧室结构，增大活塞进气闭门坑外侧圆角。
参考文献
[1] 蓝恒.发动机内部磨损原因探索[J].汽车实用技术，2012，（11）.
[2] 宋余智.发动机活塞环早期断裂的原因和机理分析[J].汽车科技，2003，（2）.
[3] 叶曙光.发动机活塞环裂断原因的分析[J].工程机械.1995，（5）.
[4] 秦朝举，原彦鹏.发动机活塞头部热损伤的原因及预防措施[J].农业装备与车辆工程，2012，（5）.
作者简介：潘存福（1981―），男，上汽通用五菱汽车股份有限公司工程师，研究方向：发动机质量。
http://m.zhuodaoren.com/shenghuo320056/
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